Образцы с предварительно зачищенными торцами устанавливались в губках сварочной машины с заданным вылетом и надежно зажимались в них. Губки сводились до полного контакта торцов деталей и сжимались с усилием 20 кН, затем осуществлялся подогрев деталей электрическим током. По достижении заданной температуры производилась осадка. Качество соединений оценивалось по результатам испытаний на ударный изгиб. Сварка считалась хорошей, если при угле изгиба 90° не выявлялось признаков разрушения сварного шва. Результаты механических испытаний подтверждались металлографическим анализом шлифов, вырезанных из сварных образцов в зоне стыка. Для определения зависимости давления осадки от температуры образцы сваривались при одном и том же вылете (равном 7 мм) и температурах 150, 250 и 500 °С. Значение давления определялось в конечный момент осадки.

Исследование зависимости необходимого для сварки вылета от температуры свариваемых образцов показало, что с изменением температуры величина этого вылета остается постоянной. Полученная зависимость давления осадки от температуры нагрева образцов показана на рис. 1.2. Как видно, она выражается отрезком прямой, конечные точки которого представляют собой параметры крайних случаев: сварки давлением без нагрева и сварки с расплавлением.
Рассматривая изменение механических свойств металла при изменении температуры, а также условия его течения в процессе осадки, можно было ожидать, что зависимость давления осадки от температуры нагрева выразится кривой второй порядка, т. е. параболой или гиперболой. Линейный характер этой зависимости, по-видимому, связан с неравномерным нагревом образца по его длине. Менее нагретые слои требуют большего давления и препятствуют свободному течению более нагретых соседних слоев.
Таким образом, влияние температуры соединяемых металлов проявляется на величине усилия осадки; величина деформации при этом не меняется.